然而，在設計電源電路時
，忽略ESD保護電阻對OTA輸出阻抗的影響可能會對電源的反饋環路補償產生增益及相位誤差。例如，ESD電阻的存在影響采用低壓輸入工作的升壓轉換器的性能。設計人員可以在其OTA模型中將ESD保護電阻考慮在內，從而避免這些增益及相位誤差。

 

為了配合這樣的舉措，本文介紹將ESD電阻影響考慮在內的電源OTA補償傳遞函數的推導過程。文中考慮了三種常見的補償類型——I型、II型及III型。除了推導每類補償的正確傳遞函數，還推導了ESD校正因數

，使設計人員能夠通過實驗方法獲得反饋控製傳遞函數。

 

 

OTA是壓控電流源放大器(見圖1)，它的輸出電流與放大器的差分輸入成正比。放大器跨導增益定義為gm。OTA要求的裸片麵積比相互競爭的電壓放大器更小(就同等帶寬而言)，常用作電源控製器及穩壓器IC的反饋放大器。

 

圖1 OTA簡化模型圖

 

當提供了補償引腳作為封裝引腳輸出選擇時
，通過OTA輸出端的電壓鉗位及限流串聯電阻的方式應用了裸片級ESD保護(見圖2)。此外，OTA包含由並聯連接的電阻(R0)和電容(C0)(另一端接地)構成的輸出阻抗。放大器傳遞函數由OTA的輸出阻抗結構與外部補償網絡一起確定。

 

圖2 改進的OTA模型
，其中包含輸出阻抗和RESD

 

在某些應用中，RESD對OTA傳遞函數的影響忽略不計。PFC升壓轉換器就是這樣的例子。如果我們要獲得將ESD電阻考慮在內的OTA傳遞函數的表達式(本文稍後將推導此表達式)，並且代入參考資料中給出的補償值，我們就會找到輸入電壓反饋分頻器(feedback divider)將直流增益衰減至RESD帶來的補償誤差可以忽略不計的點。

 

然而
，采用低輸入電壓源(如汽車電池)工作的升壓轉換器不會從OTA輸(shu)入(ru)電(dian)壓(ya)分(fen)頻(pin)器(qi)造(zao)成(cheng)的(de)輸(shu)入(ru)電(dian)壓(ya)增(zeng)益(yi)大(da)幅(fu)衰(shuai)減(jian)獲(huo)益(yi)。相(xiang)應(ying)地(di)，補(bu)償(chang)網(wang)絡(luo)電(dian)阻(zu)可(ke)能(neng)要(yao)求(qiu)較(jiao)低(di)的(de)值(zhi)，以(yi)實(shi)現(xian)所(suo)要(yao)求(qiu)的(de)中(zhong)頻(pin)帶(dai)增(zeng)益(yi)衰(shuai)減(jian)。我(wo)們(men)考(kao)慮(lv)脈(mai)寬(kuan)調(tiao)製(zhi)(PWM) IC的控製邏輯使用起源於ESD電阻OTA端的Vctrl信號作為反饋控製信號、但在反饋環路測量期間不能直接獲得OTA輸出(Vctrl)的情況。如果RESD的大小跟連接至Vc引腳的補償網絡的電阻相近，那麼，電源反饋環路的仿真響應相對於測量的響應將包含增益及相位誤差。

 

本文介紹電力電子社群描述為I類/II類/III類補償網絡的修改後的表達式，並將其與針對理想OTAtuidaochudebiaodashijinxingbijiao。suiranzhenduibuchangwangluoxiangyingdexiugaibiaodashijiangzhichiyongyushejizhexiewangluodefenxifangfa，danzaimouxieqingkuangxia
，kenengyouxuyaohuobiyaolaiyishiyanfangshihuoqusuoyaoqiudechuandihanshu。zainaxieqingkuangxia，kenengyaoqiuxiaozhengyinshu，yicongjiyuIC補償引腳Vc獲得的實驗測量結果來獲取正確的OTA傳遞函數。本文推導了每種類型補償的校正因數。圖2所示的OTA模型是本文推導出的Iesd/IIesd/IIIesd型補償網絡的構建模塊。

 

本文的討論中將使用NCV8871升壓控製器IC OTA的參數，以配合設計示例。在這些示例中，跟NCV8871相關的關鍵參數包括：Ro=3MΩ，gm=1.2mS，內部電壓參考Vref=1.2V。此外，我們需要運用從NCV8871 IC設計團隊獲得的兩個未公開的參數：RESD≈542Ω及Co≈10pF。