最(zui)近(jin)在(zai)設(she)計(ji)惠(hui)斯(si)登(deng)電(dian)橋(qiao)驅(qu)動(dong)器(qi)時(shi)
，這(zhe)種(zhong)兩(liang)難(nan)處(chu)境(jing)更(geng)為(wei)明(ming)顯(xian)。激(ji)勵(li)電(dian)壓(ya)直(zhi)接(jie)影(ying)響(xiang)失(shi)調(tiao)和(he)範(fan)圍(wei)，因(yin)此(ci)需(xu)要(yao)具(ju)有(you)直(zhi)流(liu)精(jing)度(du)。這(zhe)種(zhong)情(qing)況(kuang)下(xia)，源(yuan)極(ji)電(dian)壓(ya)和(he)電(dian)橋(qiao)之(zhi)間(jian)的(de)容(rong)差(cha)不(bu)足(zu)1 mV。 若以7 V至15 V電源供電，則電路必須以單位增益將電橋從100 mV驅動至5 V。

 

使問題變得更為複雜的是，它能使用各種不同的橋式電阻 例如
，應變計的標準阻抗為120 Ω或350 Ω。若采用120 Ω電橋
，則放大器必須提供42 mA電流，才能保持5 V電橋驅動能力。 此外
，電路驅動能力必須高達10 nF。 這是考慮電纜和電橋耦合電容後得到的數值。

 

放大器選擇

 

設計該電路的第一步，是選擇可以驅動負載的放大器。 其壓差(VOH) 在目標負載電流情況下，必須位於電路的可用裕量範圍內。 針對該設計的最小電源電壓為7 V，最大輸出為5 V。若裕量為250 mV，則可用裕量(VDD – VOUT)等於1.75 V。目標負載電流為42 mA。

 

精密、雙通道運算放大器 ADA4661-2 具有軌到軌輸入和輸出特性。 該器件的大輸出級可驅動大量電流。 源電流為40 mA時，數據手冊中的壓差電壓規格為900 mV
，因此可輕鬆滿足1.75 V裕量要求。

 

壓差限製了電路采用低壓電源工作，而功耗則限製了電路采用高壓電源工作。 可計算芯片升溫，確定最大安全工作溫度。 MSOP封裝簡化了原型製作
，但LFCSP封裝的熱性能更佳，因此如有可能應當采用LFCSP封裝。 MSOP的熱阻(θJA) 等於142°C/W，LFCSP的熱阻等於83.5°C/W。 最大芯片升溫可通過將熱阻乘以最大功耗計算得到。 當電源為15 V且輸出為5 V時
，裕量為10 V。最大電流為42 mA

，因此功耗為420 mW。 最終的芯片升溫（MSOP為60°C
，LFCSP為35°C）限製最大環境溫度為65°C (MSOP)以及90°C (LFCSP)。

 

為保持精確的電橋激勵電壓，芯片和封裝的組合熱性能同樣十分重要。 不幸的是
，驅動大輸出電流時，某些運算放大器的性能下降明顯。 輸出級功耗使得芯片上的溫度梯度極大

，從而導致匹配晶體管和調節電路之間的不平衡。 ADA4661-2設計用於驅動大功率，同時抑製這些溫度梯度。

 

反饋環路穩定

 

滿足負載-電容規格不容易，因為大部分運算放大器在不使用外部補償的情況下無法驅動10 nF的容性負載。 驅動大容性負載的一種經典技巧，是使用多個反饋拓撲
，如圖1所示。圖中隔離電阻RISO將放大器輸出和負載電容CLOAD隔離。 將輸出信號 VOUT 通過反饋電阻 RF進行回送，便能保持直流精度。 通過電容 CF反饋放大器輸出
，可保持環路穩定性。

 

如需使該電路有效，RISO 必須足夠大，以便總負載阻抗在放大器的單位增益頻率下表現出純阻性。 這是很困難的，因為該電阻上會有電壓下降。 通過分配最差情況下的剩餘電壓裕量，可確定RISO 的最大值。 6.75 V電源以及5 V輸出允許1.75 V總壓差。 放大器 VOH 占用總壓差的900 mV，因此電阻上的壓降最高允許達到850 mV。 如此，便可將RISO 的最大值限製為20 Ω。2 nF負載電容在該放大器的單位增益交越頻率4 MHz處產生一個極點。 顯然，多反饋無法滿足該要求。

 

圖1. 多反饋拓撲

 

另一種穩定重載緩衝器的方法是使用混合單位跟隨器拓撲，如圖2所示。這種方法通過降低反饋係數，強迫反饋環路在較低頻率處發生交越，而非嚐試移除負載-電容形成的極點。 由於存在負載極點，因此會產生過多相移；通過強迫環路在發生過多相移之前完成交越，便可實現電路穩定性。

 

T反饋係數是噪聲增益的倒數
，因此人們可能得出結論，認為這種方法擯棄了采用單位增益信號的原則。 若電路采用傳統反相或同相配置，那麼這種觀點是正確的。但若對原理圖作深入考察
，便會發現兩個輸入均被驅動。 分析該電路的一種簡便方法是將 –RF/RS 反相增益與 (1 + RF/RS)同相增益相疊加。 這樣便可得到以+1信號增益以及 (RS + RF)/RS噪聲增益工作的電路。 針對反饋係數和信號增益的獨立控製允許該電路穩定任何大小的負載
，但代價是電路帶寬。

 

然而，混合單位跟隨器電路具有某些缺點。 第一個問題是，噪聲增益在所有頻率下都很高，因此直流誤差（如失調電壓
，VOS) 通過噪聲增益而放大。 這使得滿足直流規格的任務變得尤為艱難。 第二個缺點需對放大器的內部工作原理有一定了解。 該放大器具有三級架構，采用級聯式米勒補償。 輸出級有自己的固定內部反饋。 這使得外部反饋環路有可能實現穩定
，同時使輸出級反饋環路變得不穩定。

 

圖2. 混合單位跟隨器拓撲

 

通過將兩個電路的工作原理相結合，便可解決這兩個缺點，如圖3所示。多反饋分隔低頻和高頻反饋路徑
，並加入了足夠多的容性負載隔離，從而最大程度減少輸出級的穩定性問題。 利用電橋電壓，通過反饋電阻 RF. 驅動低頻反饋。 利用放大器輸出，通過反饋電容 CF驅動高頻反饋。

 

在高頻時
，電路還表現為混合單位跟隨器。 高頻噪聲增益由電容阻抗確定，數值等於 (CS + CF)/CF.該噪聲增益允許反饋環路在一個足夠低的頻率上完成交越，而負載電容不會降低該頻率處的穩定性。 由於低頻噪聲增益為單位增益
，因此可保持電路的直流精度。

 

圖3. 電橋驅動器原理圖

 

保持直流精度要求十分留意信號走線，因為電路中存在大電流。 從42 mA的最大負載電流中
，僅需7 mΩ 即可產生300 µV壓降
；該誤差已相當於放大器的失調電壓。

 

解決這個問題的一種典型方法是使用 4線開爾文連接，利用兩個載流連接（通常稱為"強製"）驅動負載電流，另外兩線為電壓測量連接（通常稱為"檢測"）。 檢測連接必須盡可能靠近負載
，以防任何負載電流流過。

 

對於橋式驅動器電路而言

，檢測連接應在電橋的頂部和底部直接實現。 在負載和檢測線路之間不應共享任何PCB走線或線纜。 GNDSENSE連接應當經路由後回到電壓源 VIN。 例如
，假設激勵為DAC，則 GNDSENSE 應當連接DAC的REFGND。電橋的GNDFORCE 連接應當具有專用的走線並一路連接回到電源，因為允許橋式電流流過接地層將產生不必要的壓降。

 

誤差預算

 

該電路的直流誤差預算如表1所示，主要由放大器的失調電壓和失調電壓漂移所決定。 它假定工作條件處於最差情況範圍內。 總誤差滿足1 mV要求，並大幅優於該要求。

 

表1. 誤差預算

 

表中的第三項表示功耗誤差。 放大器功耗會增加芯片溫度，因此與環境溫度下的無負載電流情況相比
，失調電壓產生漂移。 最差情況下的誤差計算采用最高電源電壓、最高輸出電壓以及最低阻性負載，如等式1所示。注意，放大器上的最差情況壓降通過 RISO電阻得以部分降低。

 

 

直流測量結果

 

誤差電壓等於輸入電壓 VIN, 和負載電壓 VOUT之差。 圖4顯示原型電路的誤差電壓與負載電壓的關係。 橋式驅動器電路中的最大誤差源是失調電壓和失調電壓漂移。 由於放大器功耗而產生的額外誤差與橋式電壓有關。 電源電壓對功耗的影響可從不同顏色的曲線中看出來。 黑色曲線功耗最低(50 mW)，電源電壓最小(7 V)。 芯片僅升溫7°C，因而該曲線代表室溫失調電壓與該器件共模電壓的關係。

 

圖4. 誤差電壓與輸出電壓的關係

 

色(10 V)和藍色(15 V)曲線分別代表175 mW最大功耗和385 mW最大功耗下的性能。 隨著輸出電壓的上升，額外的功耗使芯片升溫25°C至55°C
，導致失調電壓發生漂移。 該額外熱誤差曲線形狀為拋物線形
，因為當 VOUT 為 VDD一半時，具有最大功耗。

 

電源在很大程度上依賴失調電壓
，這表示應當考慮該電路的電源抑製。 圖5顯示掃描電源電壓並固定輸出電壓時的誤差電壓。 黑色曲線表示輕載情況，此時放大器電源抑製(PSR)起主要作用。 就該器件而言，10 µV變化表示118 dB PSR。 紅色和藍色曲線顯示輸出消耗額外功耗（由於負載為350 Ω和120 Ω典型橋式電阻）的結果。紅色和藍色曲線的有效PSR分別為110 dB和103 dB。

 

圖5. 誤差電壓與電源電壓的關係

 

該電路性能顯然取決於失調漂移與溫度的關係。目前為止
，在所有與溫度有關的誤差計算中均采用了TCVOS 規格。 需要為該假設找到合理的解釋
，因為芯片溫度由於放大器功耗與環境溫度的改變有所不同而上升。 前者在芯片表麵形成較大的溫度梯度
，影響放大器的微妙平衡。 這些梯度會使失調電壓漂移相比數據手冊規格而言要差得多。 ADA4661-2經特殊設計，其功耗極大且不影響失調漂移性能。

 

圖6顯示失調漂移測量值與溫度的關係。額定性能重現於黑色曲線，並具有低電源電壓與高阻性負載(–1.2 µV/°C)。 紅色曲線顯示120 Ω橋式負載結果。 值得注意的是
，曲線的形狀未發生改變
；它僅僅由於芯片升溫(6.4°C)而向左平移。 藍色曲線顯示電源電壓上升至15 V時的結果——此時可測量電路的最大功耗。 同樣地，曲線形狀不發生改變，但由於芯片升溫55°C而向左平移。 內部功耗已知(385 mW)
，因此可計算係統的實際熱阻 (θJA)
，即143°C/W。 重要的是需考慮工作的環境溫度範圍。 最大芯片溫度不應超過125°C；這意味著對於最差情況負載而言，最大環境溫度為70°C。

 

圖6. 誤差電壓與環境溫度的關係

 

瞬態測量結果

 

電路的階躍響應是評估環路穩定性的簡便方法。 圖7顯示高電阻電橋在容性負載範圍內的階躍響應測量值；圖8顯示低電阻電 橋在同樣條件下的測量值。 由於反饋網絡的極點-零點二聯效應 
，該電路的階躍響應具有過衝特性。 該二聯響應存在於基波中，因為電路反饋係數從低頻時的單位增益下降至高頻時的0.13。 由於零點相較極點而言處於更高的頻率


，階躍響應將始終過衝
，哪怕相位裕量遠大於適當值。 此外，二聯效應在電路中具有最大的時間常數，因此趨向於對建立時間產生主要影響。 當采用高阻性負載以及1 nF容性負載時

，電路具有最差情況下的穩定性以及輸出級振鈴。

 

圖7. 無負載階躍響應

 

圖8. 有負載階躍響應

 

結論

 

本文所示之負載驅動器電路可為低至120 Ω的阻性負載施加5 V電壓，而總誤差不超過1 mV，並且能穩定驅動高達10 nF總電容。 電路符合其額定性能，並能以7 V至15 V的寬範圍電源供電
，功耗接近400 mW。 通過以±7 V電源為放大器供電
，該基本電路便可擴展驅動正負載和負負載。 全部性能通過一個3 mm × 3 mm小型放大器以及四個無源元件即可實現。

 

 

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